电容器此时表现为电感性，因此“高频时电容不再是电容”，而呈现为电感。当此时容性阻抗矢与感性阻抗之差为0，电容的总阻抗小，表现为纯电阻特性。该频率点就是电容的自谐振频率。自谐振频率点是区分电容是容性还是感性的分界点，高于谐振频率时，“电容不再是电容”，因此退耦作用将下降。因此，实际电容器都有一定的工作频率范围，只有在其工作频率范围内，电容才具有很好的退耦作用，使用电容进行电源退耦时要特别关注这一点。寄生电感（等效串联电感）是电容器在高于自谐振频率点之后退耦功能被消弱的根本原因。图5显示了一个实际的0805封装陶瓷电容，其阻抗随频率变化的曲线。电容的自谐振频率值和它的电容值及等效串联电感值有关，茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包，使用时可查看器件手册，了解该项参数，确定电容的有效频率范围，茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包。下面列出了AVX生产的陶瓷电容不同封装的各项参数值，茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包。电容的等效串联电感和生产工艺和封装尺寸有关，同一个厂家的同种封装尺寸的电容，其等效串联电感基本相同。通常小封装的电容等效串联电感更低，宽体封装的电容比窄体封装的电容有更低的等效串联电感。既然电容可以看成RLC串联电路，因此也会存在品质因数，即Q值，这也是在使用电容时的一个重要参数。医院请维修公司更换了球管，而球管是按二类医疗器械管理的.茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包

    一般此值在设计中取值应该在200-300mT比较合适、X轴表示磁场强度（H）此值与磁化电流强度成比例关系。磁路开气隙相当于把磁体磁滞回线向X轴向倾斜，在同样的磁感应强度下，可承受更大的磁化电流，则相当于磁心储存更多的能量，此能量在开关管截止时通过变压器次级泻放到负载电路，反激电源磁芯开气隙有两个作用，其一是传递更多能量，其二防止磁芯进入饱和状态。反激电源的变压器工作在单向磁化状态，不仅要通过磁耦合传递能量，还担负电压变换输入输出隔离的多重作用。所以气隙的处理需要非常小心，气隙太大可使漏感变大，磁滞损耗增加，铁损、铜损增大，影响电源的整机性能。气隙太小有可能使变压器磁芯饱和，导致电源损坏。当在变压器铁芯中留有气隙时，由于空气的导磁率只有铁芯导磁率的几千分之一，磁动势几乎都降在气隙上面。因此，留有气隙的变压器铁芯，其平均导磁率将会下降；不但剩余磁通密度会降低，而且大磁通密度Bm可以达到饱和磁通密度Bs，从而使磁通增量增大，变压器铁芯不再容易出现磁饱和。加氣隙:1.減小了電感；2.激磁電流增大；3.降低Br；4.增加儲能能力,抗飽和好（Le增加,同樣的NI對應的B小很多）。开气隙后,由于漏感的增加。茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包不过厂家出于创收和简单快速解决故障的考虑，总是不愿做元器件级维修，简单的更换板块的方式解决故障。

    但更重要的是，若过滤器被灰尘堵塞，则其产生的压降将明显增高，这样，在开始时合适的风扇，在使用一段时间后，就可能不堪重负。基于这个原因，应定期清洗或更换除尘过滤器。给设备加装风扇会制造可听噪声。一些应用不能容忍任何噪声，如某些医院应用或录音棚应用等。即便是在相对嘈杂的环境中，噪声也是越小越好。可以通过多种方法来降低噪声。首先，使用高质量轴承的风扇。滚珠轴承风扇通常比套筒轴承风扇安静，且具有更长使用寿命。当然，有的套筒轴承在其中灌入润滑油，则噪声降低、寿命延长。此外，对于给定的风量，因较大风扇所需的叶片转速较慢，所以通常比较小风扇更安静。风扇叶片旋转经过附近固定件（如风扇支架或手指保护栅格）时所产生的噪声也应予以考虑。只要使手指保护栅格稍微离风扇叶片远些，就可降低噪声。减少噪声的另一种方法是降低风扇工作电压。风扇有标称的工作电压范围，采用直流电压供电的电扇的转速，一般与实际施加的直流电压相关。风扇转得越慢，噪声就越小。因为更小的散热片和更高的功率密度，使现代电源的热管理变得越来越重要，现在的数据表都给出了必要的信息，设计师应据此确保器件以大工作温度工作时，电源工作温度不会太高。

    然而过小的KRF会增大变压器的体积，设计时需要反复衡量。一般而言，设计CCM模式的反激变换器，宽压输入时（90～265VAC），KRF取～；窄压输入时（176～265VAC），KRF取～即可。一旦Lm确定，流过MOS管的电流峰值Idspeak和均方根值Idsrms亦随之确定：其中：设计中，需保证Idspeak不超过选用MOS管大电流值80%，Idsrms用来计算MOS管的导通损耗Pcond，Rdson为MOS管的导通电阻。：选择合适的磁芯以及变压器初级电感的匝数开关电源设计中，铁氧体磁芯是应用广大的一种磁芯，可被加工成多种形状，以满足不同的应用需求，如多路输出、物理高度、优化成本等。实际设计中，由于充满太多的变数，磁芯的选择并没有非常严格的限制，可选择的余地很大。其中一种选型方式是，我们可以参看磁芯供应商给出的选型手册进行选型。如果没有合适的参照，可参考下表：选定磁芯后，通过其Datasheet查找Ae值，及磁化曲线，确定磁通摆幅△B，次级线圈匝数由下式确定：其中，DCM模式时，△B取～；CCM时，△B取～。：确定各路输出的匝数先确定主路反馈绕组匝数，其他绕组的匝数以主路绕组匝数作为参考即可。对维修人员的资质认定也势在必行。维修医疗器械毕竟与维修家电不同。

    由于反激式变压器开关电源的变压器次级线圈N2绕组的输出电压都经过整流滤波，而滤波电容与负载电阻的时间常数非常大，因此，整流滤波输出电压Uo基本就等于uo的幅值Up。对(1-104)和(1-105)式进行积分，并把uo用Uo代之，即可求得：i2=－Uo*t/L2＋i2(0)K关断期间(1-106)ф=－Uo*t/N2＋ф(0)K关断期间(1-107)式中，i2是流过变压器次级线圈N2绕组的电流，为变压器铁心中的磁通；i2(0)为变压器次级线圈N2绕组的初始电流，ф(0)为初始磁通。实际上，i2(0)正好等于控制开关刚断开瞬间流过变压器初级线圈N1绕组的电流被折算到次级绕组回路的电流，即：i2(0)=i1m/n；而ф(0)正好等于控制开关刚断开瞬间变压器铁心中的磁通，即：ф(0)=S?Bm。当控制开关K将要关断时，i2和ф均达到小值。即：i2x=－Uo*Toff/L2＋i1m/nK关断期间(1-108)фx=－Uo*Toff/N2＋S?BmK关断期间(1-109)(1-108)式中，n为变压器次级线圈与初级线圈的匝数比。当开关电源工作于电流临界连续工作状态时，(1-108)式中的i2x等于0，而(1-109)式中的фx等于S?Br。由(1-102)式和(1-108)式，或者(1-103)式和(1-109)式，并注意到，变压器次级线圈与初级线圈的电感量之比正好等于n2(n平方)。建议对维修人员资格认定可参考执业药师、执业助理药师认定制度。茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包

作为部门、学术机构，可能需要政策上倾斜引导、资源上整合扶持；茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包

    考虑到开关电源在实际应用中可能会带容性负载，L不宜过大，建议不超过μH。：钳位吸收电路设计如图8所示，反激变换器在MOS关断的瞬间，由变压器漏感LLK与MOS管的输出电容造成的谐振尖峰加在MOS管的漏极，如果不加以限制，MOS管的寿命将会大打折扣。因此需要采取措施，把这个尖峰吸收掉。反激变换器设计中，常用图9（a）所示的电路作为反激变换器的钳位吸收电路（RCD钳位吸收）。RClamp由下式决定，其中Vclamp一般比反射电压Vor高出50～100V，LLK为变压器初级漏感，以实测为准：图9RCD钳位吸收CClamp由下式决定，其中Vripple一般取Vclamp的5%～10%是比较合理的：输出功率比较小（20W以下）时，钳位二极管可采用慢恢复二极管，如1N4007；反之，则需要使用快恢复二极管。：补偿电路设计开关电源系统是典型的闭环控制系统，设计时，补偿电路的调试占据了相当大的工作量。目前流行于市面上的反激控制器，绝大多数采用峰值电流控制控制模式。峰值电流模式反激的功率级小信号可以简化为一阶系统，所以它的补偿电路容易设计。通常，使用DeanVenable提出的TypeII补偿电路就足够了。在设计补偿电路之前，首先需要考察补偿对象（功率级）的小信号特性。如图8所示。茂名史赛克STRYKERL9000冷光源更换高压包

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