1、后张预应力锚具和连接器按照锚固方式不同，可分为夹片式(单孔和多孔夹片锚具)、支承式(镦头锚具、螺母锚具)、锥塞式(钢制锥形锚具)和握裹式(挤压锚具、压花锚具等)。2、预应力锚具、夹具和连接器应具有可靠的锚固性能、足够的承载能力和良好的适用性。3、适用于度预应力筋的锚具(或连接器)，也可以用于较低强度的预应力筋。能适用于低强度预应力筋的锚具(或连接器)，不得用于度预应力筋。4、锚具应满足分级张拉、补张拉和放松预应力的要求。锚固多根预应力筋的锚具，除应有整束张拉的性能外，尚宜具有单根张拉的可能性，四川正规锚具。后张法的连接器必须符合锚具的性能要求。5、当锚具下的锚垫板要求采用喇叭管时，四川正规锚具，喇叭管宜选用钢制或铸铁产品。锚垫板应设置足够的螺旋钢筋或网状分布钢筋。6、锚垫板与预应力筋(或孔道)在锚固区及其附近应相互垂直。后张构件锚垫板上宜设灌浆孔，四川正规锚具。 柳州兴桥机械锚具可批量生产，批量发货。四川正规锚具
锚具、夹具性能要求1、预应力筋用锚具、夹具和连接器的性能均应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB／T14370的规定。2、在预应力筋强度等级已确定的条件下，预应力筋—锚具组装件的静载锚固性能试验结果，应同时满足锚具效率系数(ηa)等于或大于0．95和预应力筋总应变(εapu)等于或大于2．0％两项要求。锚具的静载锚固性能，应由预应力筋—锚具组装件静载试验测定的锚具效率系数(ηa)和达到实测极限拉力时组装件受力长度的总应变(εapu)确定。锚具效率系数(ηa)应按下式计算：式中Fapu——预应力筋—锚具组装件的实测极限拉力；Fpm——预应力筋的实际平均极限抗拉力。由预应力钢材试件实测破断荷载平均值计算得出；ηp——预应力筋的效率系数。ηp应按下列规定取用：预应力筋—锚具组装件中预应力钢材为1至5根时，ηp=1；6至12根时，ηp=0．99；13至19根时，ηp=；20根以上时，ηp=0．97。当预应力筋—锚具(或连接器)组装件达到实测极限拉力(Fapu)时，应由预应力筋的断裂，而不应由锚具(或连接器)的破坏导致试验的终结。预应力筋拉应力未超过0．8fptk时，锚具主要受力零件应在弹性阶段工作，脆性零件不得断裂。3、用于承受静、动荷载的预应力混凝土结构。 四川正规锚具预应力瞄具厂家直销价格。
破坏形式试验表明：对于单根CFRP筋粘结式锚具，其典型的破坏形式有滑移破坏图1粘结式锚具的破坏形式以及拉断破坏2种，其中以充分发挥了材料的抗拉强度的拉断破坏为理想破坏形式；对于双根压纹CFRP筋粘结式锚具，其典型破坏形式是折断破坏。粘结试件破坏形式如图1所示。对于双根表面压纹CFRP筋粘结式锚具，其破坏形式均为折断破坏，且在试验中所观测到的极限荷载平均值要小于单根粘结式锚具的极限荷载。其原因可以归结为：在灌注RPC时，CFRP筋没有完全按预期位置安装，导致CFRP筋之间存在初始偏心，使得CFRP筋在使用荷载作用下不是单纯的轴向受拉状态，而是处于拉弯剪复合状态；另外，双根表面压纹CFRP筋粘结试件的自由长度较短，这使得试件相对刚度更大，在荷载作用下对初始缺陷更加敏感；再次，CFRP筋的抗剪强度较低，使得锚固长度足够大的单根CFRP筋和双根CFRP筋的破坏形式不同，即单根CFRP筋为拉断破坏而双根CFRP筋为折断破坏。（2）表面形状和锚固长度的影响锚固长度与极限拉力的关系曲线如图2所示。从图2可以看出，对于单图2锚固长度与极限荷载的关系根压纹CFRP筋，当其锚固长度为175mm和250mm时，极限拉力分别达到了kN和kN，效率系数分别为，破坏形式为CFRP筋拉断破坏。
M15－N锚具。M锚具（锚具汉语拼音个字母）；15钢绞线的规格为国标公称直径mm的钢绞线，（我国一般普遍使用的钢绞线强度为1860MPa级公称直径mm钢绞线）；-N是指所要穿载的钢绞线根数。（b）M13－N锚具。M锚具（锚具汉语拼音个字母）；13钢绞线的规格为公称直径，（国外一般普遍使用的钢绞线强度为1860MPa级公称直径）；-N是指所要穿载的钢绞线根数。[2]锚具主要分类（1）圆形锚具规格型号表示为：YJM15-N（YM15-N）或YJM13-N（YM13-N)；此类型锚具具有良好的自锚性能。张拉一般采用穿心式千斤顶。（2）扁形锚规格型号表示为：BJM15-N(BM15-N)或BJM13-N(BM13-N)（B，扁锚汉语拼音个字母，扁形锚具的意思）；扁型锚具主要用于桥面横向预应力、空心板、低高度箱梁，使应力分布更加均匀合理，进一步减薄结构厚度。（3）握裹式锚具（固定端锚具）规格型号表示为：JYM15-N(YMP15-N)或JYM13-N(YMP13-N)；适用于构件端部设计应力大或端部空间受到限制的情况，它使用挤压机将挤压套压结在钢绞线上的一种握裹式锚具，它预埋在混凝土内，按需要排布，混凝土凝固到设计强度后，在进行张拉。 柳州市兴桥机械供应供应专业的锚具设备。
在相同的条件下，压纹CFRP筋与粘结介质之间的粘结性能比光滑CFRP筋的粘结性能要强得多。从图2还可以看出，粘结试件的极限荷载均随锚固长度的增加而增加。对于发生滑移破坏的普通粘结试件，锚固长度每增加25mm，其极限荷载平均增量为kN；而对于发生拉断破坏的普通粘结试件，极限荷载由材图3锚固长度与平均粘结强度的关系料的强度决定。对于发生滑移破坏的预张拉粘结试件，其极限荷载增量与普通粘结式锚具的极限荷载增量近似相等，而与预张拉力的大小无关；对于发生拉断破坏的预张拉粘结试件，其极限荷载由材料的强度决定，而与预张拉力的大小无关。锚固长度与平均粘结强度的关系曲线如图3所示。从图3可以看出：对于单根光滑CFRP筋的普通粘结试件，其平均粘结强度随锚固长度的变化不明显；对于单根压纹CFRP筋的普通粘结试件，平均粘结强度随锚固长度的增大而增大；对于单根压纹CFRP筋的预张拉粘结试件，预张比小于56%时，平均粘结强度随锚固长度的增大而增大，而预张比大于56%时，平均粘结强度随锚固长度的增大而减小；对于2根压纹CFRP筋的试件，试验结果均为CFRP筋折断破坏，不能反映其粘结强度。锚具研究结论。
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