对比英国、欧盟与中国规范公式计算结果与试验结果的差异，为我国规范的修订提供理论基础。1试验概况原材料及配合比试验选用C30商品混凝土，配合比如表1所示。水泥采用宁夏赛马水泥厂生产P·O；粉煤灰采用西夏热电厂所生产Ⅱ级粉煤灰；粗骨料选用宁夏镇北堡产5～25mm连续级配碎石；细骨料采用宁夏镇北堡天然中砂，细度模数；泵送剂采用宏联外加剂有限公司生产的HL-B1泵送剂(聚羧酸)；钢筋选用φ12螺纹钢筋。表1商品混凝土的配合比Table1MiportionofconcreteW/BS/a单位用量/(kg·m-3)石子砂粉煤灰水泥水泵送剂0．450．3001757．2试验概述试验加载装置如图1所示。为考察加载板尺寸和加载位置对钢筋混凝土板冲切力学性能的影响，制作了3块尺寸为1500mm×1500mm×130mm的板试件，有效高度105mm，保护层厚度15mm，配筋率。加载板采用边长100mm和200mm的正方形钢板、板厚均为15mm。中置加载位置为板中心，偏置加载距板中心250mm。3块板分别采用边长100mm，临潭蒸压加气混凝土板厂家直销、边长200mm加载板中置加载，以及边长100mm加载板偏置加载。采用直径为50mm、长800mm的圆钢棒四边简支，支撑跨度均为1300mm。为减小摩擦，临潭蒸压加气混凝土板厂家直销，加载板与试件接触处放置与加载板等尺寸、厚度为3mm的橡胶皮垫，临潭蒸压加气混凝土板厂家直销。非荷载作用下的变形有化学收缩、干湿变形及温度变形等。临潭蒸压加气混凝土板厂家直销

    陈礼刚;董毓利;;火灾下钢筋混凝土板的热弹塑性有限元分析——基于S-R分解原理(Ⅱ:算例分析)[J];固体力学学报;2006年S1期7袁爱民;董毓利;戴航;李延和;;预应力混凝土连续板不同跨受火火灾行为[J];哈尔滨工业大学学报;2008年10期8侯晓萌;郑文忠;;两跨预应力混凝土连续梁抗火性能试验与分析[J];哈尔滨工业大学学报;2009年04期9高立堂;董毓利;袁爱民;;无粘结预应力混凝土连续板边中两跨受火试验[J];哈尔滨工业大学学报;2009年08期10高立堂;陈礼刚;李晓东;董毓利;;无粘结预应力混凝土连续板火灾行为的试验分析[J];混凝土;2006年09期【二级引证文献】中国期刊全文数据库前5条1唐贵和;吴波;;带板钢筋混凝土简支梁的耐火极限增大系数[J];防灾减灾工程学报;2012年06期2汤繁华;蒋隆敏;曹晖;;钢筋混凝土柱抗火性能研究综述[J];混凝土;2012年03期3刘敬涛;郭文杨;;浅谈建筑结构抗火性能研究现状[J];科技视界;2012年12期4赵东拂;尤作凯;刘栋栋;宿宇;;**混凝土过火温度与微观结构变化关系研究[J];建筑科学;2013年03期5陈川;;混凝土结构中若干问题的探讨[J];企业导报;2011年18期中国重要会议论文全文数据库前1条1蒋勇;张鑫;;碳纤维加固混凝土结构抗火性能研究[A];中国老教授协会土木建筑。临潭蒸压加气混凝土板厂家直销由于水泥水化、水泥石的碳化和失水等原因产生的体积变形，称为收缩。

    钢筋混凝土板冲切性能受冲跨比、有效高度、配筋率等综合因素影响。其中冲跨比是影响钢筋混凝土板冲切强度的重要因素，改变加载板尺寸及位置意味着冲跨比的改变。GB50010—2010《混凝土结构设计规范》在计算板试件的冲切强度时，假定试件在破坏时形成侧表面与板底面夹角为45°的理想锥体，抗力计算截面取距荷载边沿[1]。该理论认为结构破坏时沿截面锥体表面的混凝土应力达到了极限抗拉强度。冲切试验证实，当破坏锥体的受拉区出现裂缝后，冲切荷载并非由破坏锥体的整个表面承受，而是由裂缝以上荷载作用面积周边附近(即剪压区)的混凝土承受，这部分的混凝土处于三向受压的复杂应力状态，并非受拉[2]。故理想锥体截面不能完全真实的反应冲跨比对钢筋混凝土板冲切强度的影响。周朝阳等通过分析比较不同计算截面取法，认为距柱边，对平板试件抗力计算截面以离柱边h0处比较好[3]。韩菊红和丁自强通过对四边简支矩形板的剪力计算与有限元分析，认为板的中心加载是**危险的加载位置，荷载位置愈靠近板边，承载力愈高[4]。为分析加载板尺寸及位置对钢筋混凝土板冲切强度的影响，在保证试件有效高度及混凝土强度相近的条件下，通过分析23块钢筋混凝土板试件的测试结果。

    一、钢筋混凝土板桩制作1、制作方法钢筋混凝土板桩制作不受场地限制，可以现场或工厂制作，钢筋混凝土板桩制作一般采用定型钢模板或木钢组合模板。养护方式有自然养护和蒸汽养生窑中养护。制作场地应制作同条件养护的混凝土试块，以便确定板桩的起吊、翻身和运输条件。2、预制加工和施工中的制作要求钢筋混凝土板桩的特殊构造和特定的用途，制作时要求必须保证板桩墙的桩顶在一个设计水平面上、板桩墙轴线在一条直线上，榫槽顺直、位置准确。（1）桩身混凝土应一次浇注，不得留有施工缝。（2）钢箍位置的混凝土表面不得出现规则的裂缝。（3）板桩的凸榫不得有缺角破损等缺点。（4）预制板桩起吊时的强度应大于设计强度的70％（5）吊点位置的偏差不宜超过200mm，吊索与桩身轴线的夹角不得小于45度。（6）板桩堆存时应注意：采用多支垫，支垫均匀铺设；多层堆放的每层支垫均应在同一垂直线上；现场堆垛不超过3层，工厂堆垛不超过7层。（7）板桩装运时应注意：按沉桩顺序绘制装桩图，按图装船、车；运输中，用木楔将支垫垫实，按实际情况采取适当的加固措施；按多支垫少垛层原则装运。板桩工厂制作、堆放，如图15-12a和图15-12b所示。3、板桩制作的允许偏差板桩制作的允许偏差。混凝土按使用功能分类怎么分？

    FRP加固受损钢筋混凝土框架节点抗震性能[D];郑州大学;2010年4代兵权;改性聚丙烯纤维混凝土耐久性能试验研究[D];郑州大学;2010年5赵亮平;高温中纤维矿渣微粉混凝土力学性能研究[D];郑州大学;2010年6张阳;SRAP技术加固钢筋混凝土空心板梁的仿真分析[D];辽宁工程技术大学;2009年7谭振军;GFRP网加强砌体复合墙抗震性能试验研究[D];长沙理工大学;2010年8刘杰;预应力碳纤维板加固大比例T梁抗弯性能试验研究[D];长沙理工大学;2010年9赵芳;混凝土基本构件内部温度场的测定与分析[D];河南工业大学;2010年10邓梓晖;东濠涌高架桥加固工程中预应力CFRP布的应用与分析[D];华南理工大学;2010年【同被引文献】中国期刊全文数据库**条1荆亚涛;吴波;;不同受火方式下混凝土框架结构的变形研究[J];防灾减灾工程学报;2009年04期2吴波;万志军;王帆;;碳纤维布抗弯加固钢筋混凝土梁的耐火极限分析[J];工程抗震与加固改造;2008年02期3吴波;刘琼祥;刘伟;许;;钢管再生混合构件初探[J];工程抗震与加固改造;2008年04期4吴波;许喆;刘琼祥;刘伟;;再生混合钢筋混凝土梁的受弯性能试验[J];工程抗震与加固改造;2010年01期5吴波;徐玉野;;钢筋砼十字形柱的耐火极限研究[J];工程力学;2008年03期6高立堂;李晓东。采用静力压桩或者桩侧土中埋设袋装砂井或塑料排水板，包括放慢打桩速度等措施均有明显效果。临潭蒸压加气混凝土板厂家直销

钢筋混凝土板桩沉桩施工。临潭蒸压加气混凝土板厂家直销

    加载初期荷载主要由混凝土承担，钢筋承担的拉力相对较小。随着荷载的增加，受拉区混凝土不同位置开裂随后达到极限强度，混凝土破坏致完全丧失工作能力，导致主要由钢筋承受外荷载。H-100-1(钢筋);H-200-1(钢筋);H-100-2(钢筋);H-100-1(混凝土);H-200-1(混凝土);H-100-2(混凝土)。图5钢筋、混凝土荷载-应变关系Load-strainrelatioipsbetweenrebarandconcrete此外相同荷载作用下，加载板边长越小，板试件所受应力越大，主要受力钢筋应变越大。相同加载板尺寸作用下，钢筋混凝土板中置加载时，钢筋应变大于偏置加载条件下钢筋应变。由于板的弯曲变形对冲切破坏的影响***，此次偏置荷载作用下板试件的冲切强度大于中置荷载作用下板试件的冲切强度。由此可推断由于荷载居中时板中心弯曲程度大于荷载偏心作用下板弯曲程度，在板中心至板边的一定距离范围内，荷载作用位置越靠近板边其抗冲切承载越高。这与GB50010—2010引入的中柱类型系数as不符：对中柱，取as=40；对边柱，取as=30。即相同条件下，钢筋混凝土板中心受压下的冲切强度大于偏心受压下的冲切强度。3钢筋混凝土板冲切强度公式的探讨为分析冲跨比对钢筋混凝土板强度的影响。临潭蒸压加气混凝土板厂家直销

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