就可算出所需的风量。对给定热量来说，为保持特定温升所需的风量，可以采用一个常数（）用一个简单通用的公式算出：风量（m3/hr）=（W）/允许温升（℃）在我们的例子中，所需的风量是：℃=遗憾的是，找到解决方案并不像按上述方案算出所需的风量并据此选择相应规格的风扇那样简捷直白；因为风扇的标称风量数据是按工作在自由空气环境下给出的，但在现实应用中，壳体自然对气流产生阻滞，这被称为压降或压损，从而降低风扇的自由空气流通性能。压损因应用而异，取决于：PCB的大小和位置、入风口和出风口大小、机壳内空气流经的截面积等。情况变得微妙的是：压损还取决于空气流经壳体时的速度，而反过来，压损又会影响气流速度。气流越快，压损越高，但较高的压损又反过来会降低空气流速。若风扇选型不周到，济南STRYKER史赛克L9000冷光源更换高压包，那么在应用中，当压损与风速达到某个平衡点，其低于将一定热量排出机壳所需的散热水平时，风扇就可能成为摆设。确定每一应用的实际压损太过复杂，因为这将需要流体动力学方程方面的详细知识，但可通过使用图1中所示的压损-流率曲线来近似算出。借此可作为入手处，进行进一步评估，济南STRYKER史赛克L9000冷光源更换高压包。如果我们考虑先前计算的风量，该曲线表示压损是11Pa。然后，济南STRYKER史赛克L9000冷光源更换高压包。国内业界的有识之士也展开了多种摸索，比较有表示性的。济南STRYKER史赛克L9000冷光源更换高压包

    从阻抗的角度理解电容退耦，可以给我们设计电源分配系统带来极大的方便。实际上，电源分配系统设计的根本的原则就是使阻抗小。有效的设计方法就是在这个原则指导下产生的。5、实际电容的特性正确使用电容进行电源退耦，必须了解实际电容的频率特性。理想电容器在实际中是不存在的，这就是为什么常听到“电容不仅*是电容”的原因。实际的电容器总会存在一些寄生参数，这些寄生参数在低频时表现不明显，但是高频情况下，其重要性可能会超过容值本身。图4是实际电容器的SPICE模型，图中，ESR表示等效串联电阻，ESL表示等效串联电感或寄生电感，C为理想电容。等效串联电感（寄生电感）无法消除，只要存在引线，就会有寄生电感。这从磁场能变化的角度可以很容易理解，电流发生变化时，磁场能发生变化，但是不可能发生能跃变，表现出电感特性。寄生电感会延缓电容电流的变化，电感越大，电容充放电阻抗就越大，反应时间就越长。等效串联电阻也不可消除的，很简单，因为制作电容的材料不是超导体。讨论实际电容特性之前，首先介绍谐振的概念。对于图4的电容模型，其复阻抗为：当频率很低时，2πfESL<1/2πfC，整个电容器表现为电容性，当频率很高时，2πfESL>1/2πfC。韶关史赛克L9000光源主机芯片级维修在这种情况下维修公司可能涉嫌违法。

    b）所示，MOS管关断时，输入电压Vin与次级反射电压nVo共同叠加在MOS的DS两端。大占空比Dmax确定后，反射电压Vor（即nVo）、次级整流二极管承受的大电压VD以及MOS管承受的大电压Vdsmax，可由下式得到：通过公式（5）（6）（7），可知，Dmax取值越小，Vor越小，进而MOS管的应力越小，然而，次级整流管的电压应力却增大。因此，我们应当在保证MOS管的足够裕量的条件下，尽可能增大Dmax，来降低次级整流管的电压应力。Dmax的取值，应当保证Vdsmax不超过MOS管耐压等级的80%；同时，对于峰值电流模式控制的反激变换器，CCM模式条件下，当占空比超过时，会发生次谐波震荡。综合考虑，对于耐压值为700V（NCP1015）的MOS管，设计中，Dmax不超过为宜。：确定变压器初级电感Lm对于CCM模式反激，当输入电压变化时，变换器可能会从CCM模式过渡到DCM模式，对于两种模式，均在恶劣条件下（低输入电压、满载）设计变压器的初级电感Lm。由下式决定：其中，fsw为反激变换器的工作频率，KRF为电流纹波系数，其定义如下图所示：对于DCM模式变换器，设计时KRF=1。对于CCM模式变换器，KRF<1，此时，KRF的取值会影响到初级电流的均方根值（RMS），KRF越小，RMS越小，MOS管的损耗就会越小。

    具有很宽的有效频率范围，非常适合板级电源滤波。6、电容的安装谐振频率上一节介绍的是电容自身的参数，当电容安装到电路板上后，还会引入额外的寄生参数，从而引起谐振频率的偏移。充分理解电容的自谐振频率和安装谐振频率非常重要，在计算系统参数时，实际使用的是安装谐振频率，而不是自谐振频率，因为我们关注的是电容安装到电路板上之后的表现。电容在电路板上的安装通常包括一小段从焊盘拉出的引出线，两个或更多的过孔。我们知道，不论引线还是过孔都存在寄生电感。寄生电感是我们主要关注的重要参数，因为它对电容的特性影响大。电容安装后，可以对其周围一小片区域有效去耦，这涉及到去耦半径问题，本文后面还要详细讲述。现在我们考察这样一种情况，电容要对距离它2厘米处的一点去耦，这时寄生电感包括哪几部分。首先，电容自身存在寄生电感。从电容到达需要去耦区域的路径上包括焊盘、一小段引出线、过孔、2厘米长的电源及地平面，这几个部分都存在寄生电感。相比较而言，过孔的寄生电感较大。可以用公式近似计算一个过孔的寄生电感有多大。公式为其中：L是过孔的寄生电感，单位是nH。h为过孔的长度，和板厚有关，单位是英寸。d为过孔的直径，单位是英寸。该医疗器械定性为无产品注册证书、无合格证明的医疗器械。

    在变压器次级线圈N2绕组的两端也同时产生感应电动势，但由于整流二极管的作用，没有产生回路电流。相当于变压器次级线圈开路，变压器次级线圈相当于一个电感。因此，流过变压器初级线圈N1绕组的电流就是变压器的励磁电流，变压器初级线圈N1绕组两端产生自感电动势可由下式表示：e1=L1di/dt=UiK接通期间(1-98)或e1=N1dф/dt=UiK接通期间(1-99)上式中，e1为变压器初级线圈N1绕组产生的自感电动势，L1是变压器初级线圈N1绕组的电感，N1为变压器初级线圈N1绕组线圈绕组的匝数，ф为变压器铁心中的磁通。对(1-98)和(1-99)式进行积分，由此可求得：i1=Ui*t/L1＋i(0)K接通期间(1-100)ф=Ui*t/N1＋ф(0)K关断瞬间(1-101)上式中，i1是流过变压器初级线圈N1绕组的电流，ф为变压器铁心中的磁通；i1(0)为变压器初级线圈中的初始电流，即：控制开关刚接通瞬间流过变压器初级线圈N1绕组的电流；ф(0)为初始磁通，即：控制开关刚接通瞬间变压器铁心中的磁通。当开关电源工作于输出临界连续电流状态时，这里的i1(0)正好0，而ф(0)正好等于剩磁通S?Br。当控制开关K将要关断，且开关电源工作于输出电流临界连续状态时，i1和均达到大值：i1m=Ui*Ton/L1K关断瞬间。给予公平的竞争机会，其实这虽是给第三方机会，又何尝不是自救，只有双方共同发展，才能走向共赢。韶关史赛克L9000光源主机芯片级维修

既不会修别的厂家的产品，更不可能站在院方角度考虑全院所有设备的管理使用。济南STRYKER史赛克L9000冷光源更换高压包

    7单个变压器分散成多个变压器组合。如EE55C（21mm厚）分开为两个EER49，同样输出功率，同样散热条件，温升至少可以下降摄氏10度以上。8强制空气对流散热（风冷）。9液（油）冷散热。以上第1条至第7条所讲的是一些为大家所熟知的，也是行之有效的常用方法。而第8第9则是指散热方法。当然，也见到过一些较为特别的散热构造方法，如将绕组铜箔即做绕组导线用，引出至线包外又做散热片用，将两者功能合二为一的设计方法；也有将低感量大电流的滤波电感绕组导线做成类似散热器造形的“多表面积”结构，同时即置于磁路中，又处于风道中，有利与热交换，也改善了“集肤”效应，见图片…等等。理论与实践解析高频变压器发热机理与对策然而在设计实践中，往往会遇到已做足了上述的各个环节的功夫，但变压器工作时的发热还是减不下来的情形，此时说明还存在一些容易被忽视的、会导致变压器发热的其它相关因素存在。当遇到变压器设计已“没啥问题”而工作温度却又降不下来时，我们已有必要把目光从变压器转移到外围电路的“器件特性”上来，其实来自外围器件引起的“与变压器互为作用”而导致的工作温升过高，在变压器发热的因素中也占有相当的比重，毕竟对整个电源而言。济南STRYKER史赛克L9000冷光源更换高压包

成都镭伙科技有限公司是一家电子技术研究开发及转让、电气设备、医疗设备维护服务、机械设备的设计、销售；电器用品、医疗器械；货物及技术进出口。专业维修直管硬镜、摄像系统、冷光源、气腹机、动力系统、灌注泵、动力系统手柄、超声刀手柄。软质器械激光焊接。的公司，是一家集研发、设计、生产和销售为一体的专业化公司。成都镭伙科技作为电子技术研究开发及转让、电气设备、医疗设备维护服务、机械设备的设计、销售；电器用品、医疗器械；货物及技术进出口。专业维修直管硬镜、摄像系统、冷光源、气腹机、动力系统、灌注泵、动力系统手柄、超声刀手柄。软质器械激光焊接。的企业之一，为客户提供良好的内窥镜以及维修周边，动力系统及手柄附件维修，摄像系统主机及摄像头维修，手术器械类维修。成都镭伙科技始终以本分踏实的精神和必胜的信念，影响并带动团队取得成功。成都镭伙科技创始人张成亮，始终关注客户，创新科技，竭诚为客户提供良好的服务。

免责声明： 本页面所展现的信息及其他相关推荐信息，均来源于其对应的用户，本网对此不承担任何保证责任。如涉及作品内容、 版权和其他问题，请及时与本网联系，我们将核实后进行删除，本网站对此声明具有最终解释权。