；βs为作用面长边与短边尺寸的比值；βh为截面高度影响系数；当h≤800mm时，取βh=；当h≥2000mm时，取βh=，其间按线性内插法取用；h0为板的有效高度，mm；μm为距荷载边沿h0/2处的截面周长，mm。fc为混凝土抗压强度，甘肃混凝土板多少钱，MPa；ρ为配筋率；c为圆形加载板直径，mm；b为正方形加载板边长，mm。表4各国计算公式主要影响因素汇总Table4Maininfluencefactorsofvariouscalculationformulas计算公式加载板圆形矩形方形加载位置有效高度配筋率混凝土强度抗拉抗压GB50010—2010×○○○○×○×ACI×○○×○××○BS○×○×○○×○CEB-FIP○×○×○○×○注：“○”**公式中考虑该影响因素，甘肃混凝土板多少钱，“×”**公式中未考虑该影响因素。GB50010—2010公式规定了板的**小厚度，甘肃混凝土板多少钱，以有效高度为参数因子，抗力计算取距柱边h0处锥中截面。

    H-200-1试件上部混凝土凹陷尺寸与加载板尺寸相差略大，底部混凝土破坏面积更大，对称性更强，受力钢筋弯曲程度更为明显，但加载板正下方混凝土破坏程度略小。使用相同尺寸的加载板进行中置和偏置加载时，未观察到混凝土板上部凹陷尺寸与形状有明显差异。但比较图3a与图3c可知，偏置荷载作用下形成的冲切锥对称性更差。具体表现为：偏置荷载作用同侧锥体夹角较大，几近垂直；异侧夹角相对平缓，远小于45°。两种加载方式下，加载板正下方钢筋的变形程度相近，但对于偏离加载中心位置处，偏置荷载作用同侧钢筋的弯曲变形程度大于中置荷载作用下钢筋的弯曲程度；异侧钢筋的弯曲变形程度小于中置荷载作用下钢筋的弯曲程度。加载荷载和**挠度的关系由图4可知:对于三块板试件，加载荷载为0～60kN的初期阶段，挠度随荷载的增大缓慢增加，两者大致呈线性关系，可以认为在此阶段板试件处于弹性工作状态。随着荷载进一步增大，板的挠度增长速率明显增大，板进入弹塑性工作阶段，此时，试验观察到板的受拉区混凝土开始出现裂缝并逐渐向纵横向扩展，**终导致裂缝截面的受拉区混凝土失去工作能力。H-100-1;H-200-1;H-100-2。

    陈礼刚;董毓利;;火灾下钢筋混凝土板的热弹塑性有限元分析——基于S-R分解原理(Ⅱ:算例分析)[J];固体力学学报;2006年S1期7袁爱民;董毓利;戴航;李延和;;预应力混凝土连续板不同跨受火火灾行为[J];哈尔滨工业大学学报;2008年10期8侯晓萌;郑文忠;;两跨预应力混凝土连续梁抗火性能试验与分析[J];哈尔滨工业大学学报;2009年04期9高立堂;董毓利;袁爱民;;无粘结预应力混凝土连续板边中两跨受火试验[J];哈尔滨工业大学学报;2009年08期10高立堂;陈礼刚;李晓东;董毓利;;无粘结预应力混凝土连续板火灾行为的试验分析[J];混凝土;2006年09期【二级引证文献】中国期刊全文数据库前5条1唐贵和;吴波;;带板钢筋混凝土简支梁的耐火极限增大系数[J];防灾减灾工程学报;2012年06期2汤繁华;蒋隆敏;曹晖;;钢筋混凝土柱抗火性能研究综述[J];混凝土;2012年03期3刘敬涛;郭文杨;;浅谈建筑结构抗火性能研究现状[J];科技视界;2012年12期4赵东拂;尤作凯;刘栋栋;宿宇;;**混凝土过火温度与微观结构变化关系研究[J];建筑科学;2013年03期5陈川;;混凝土结构中若干问题的探讨[J];企业导报;2011年18期中国重要会议论文全文数据库前1条1蒋勇;张鑫;;碳纤维加固混凝土结构抗火性能研究[A];中国老教授协会土木建筑。

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