需评估整个负载回路容易发生短路现象的位置,然后在该位置设置短路点,连接好相应设备,测量短路过程中熔断器两端电压波形,整个负载回路的实际短路电流等参数。图6为试验短路前选用熔断器照片,短路回路为A/C回路,试验用熔断器型号为PEC30A/450VDC。该型号熔断器的短路过程分为3段。即:①初始阶段,熔断器两端电压为0,负载回路无电流流过;②熔断阶段,负载回路短路,熔断器开始拉灭弧过程;③熔断完成,熔断完成后,熔断器两端电压为电源电压。从拉弧及灭弧过程来开,整个熔断过程不超过2ms,熔断器的分断速度比较理想。分断试验完成后,拆除测量设备,检查熔断器的外观,主要包含是否有裂缝、载体是否有烧蚀等现象。若外观良好,则需进一步剖解熔断器内部,检查熔体的熔断情况,检查灭弧材料粘结变化情况。图7为该型号熔断器熔断试验后情况,从拆解图中看出,经过短路分断过程以后,熔断器玻璃管外观良好,石英砂依旧松散,熔体有效熔断,载体未受短路电流影响,表明该负载的短路电流在熔断器分断能力之内,符合设计需求。图6(左)试验用熔断器图7(右)分断后拆解图6结束语直流高压熔断器的型号确定,一定要建立在对负载及负载回路流通电流充分测试的基础上。
使MAX668的输出电压一直高于MAX810的复位门槛电压。假如R、C使Q1的导通时间延长,同时也延长了关断时间。因此需要在电阻上并联一肖特基二极管,以加速当负载过载时关闭Q1的进程。为了获得增强型通道及较低的导通电阻,上述电路均需要采用逻辑电平控制的P沟道MOSFET,如果Q1的导通电阻值较大且在其两端产生较大的压降(特别是低输出电压应用场合或负载离电源的距离较远时),则应该从Q1漏极端反馈电压调节输出。设计电路时,必须**小化寄生参数同时仔细考虑电路布局。利用一个SOT23封装的低电压模拟开关(MAX4544)可实现上述远端调节,该开关受控于MAX810L的输出,如图4所示。根据MAX4544产品参数,其**低工作电压为。由于输入电压为,而肖特基的正向管压降为,因此即使该升压变换处于关闭模式,MAX4544(及MAX810)也处于工作状态。此时,MAX810输出高电平,MAX4544的公共端COM与其常开端NO(Q1的源极)相连。当MAX668使能时,与MAX4544公共端相连的电阻网络为MAX668提供反馈电压。由于5V电压时MAX4544的导通电阻**大可达60Ω。因此为了得到**小输出电压误差,反馈电阻的取值应该很大。由于3V工作电压时,MAX4544的导通电阻*为120Ω,因此开关MAX4544引入的误差电压很小。
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