需要满足：r20+r30＝r0，x20+x30＝x0，在zin和z30已知的情况下，可以计算得到r20和x20，进一步的，在第二电阻和开关的参数已知的情况下，可以计算得到电感的参数值。因为加入输入匹配电路后的等效阻抗z20+z30与输入阻抗zin能实现较好的匹配，因此，输入端的回波损耗可满足要求。其中，因为电感集成于硅基芯片上，所以，电感的品质因数一般不大于5。因为电感的品质因数小，因此在非负增益模式下，可控衰减电路的频选特性不明显，频率响应带宽较宽。在负增益模式下，陕西宽带射频功率放大器定制，回波损耗和频率响应带宽也能满足要求。在一个可能的示例中，驱动放大电路102包括：第二电容c2、第二mos管t2和第三mos管t3，其中：第二mos管的栅级与第三电阻的第二端连接，第二mos管的漏级与第三mos管的源级连接，第二mos管的源级接地，第二电容的端连接第三mos管的栅级，第二电容的第二端接地。其中，陕西宽带射频功率放大器定制，陕西宽带射频功率放大器定制，第二mos管t2和第三mos管t3的器件尺寸一样。在一个可能的示例中，反馈电路103包括：第三电容c3、第四电容c4、第五电容c5、第六电容c6、第四电阻r4、第五电阻r5和开关k1，其中：第四电容的端和第六电容的端连接第三mos管的漏级，第四电容的第二端连接第四电阻的端，第四电阻的第二段连接第三电容的端。微波功率放大器工作处于非线性状态放大过程中会产生的谐波分量，输入、输出匹配网络除起到阻抗变换作用外。陕西宽带射频功率放大器定制

    以对输入至功率合成变压器的信号进行对应的匹配滤波处理。在具体实施中，子滤波电路可以包括电容c1，电容c1的端可以与功率合成变压器的输入端以及功率放大单元的输入端耦接，第二端可以接地。在本发明实施例中，为提高谐波滤波性能，子滤波电路还可以包括电感l1，电感l1可以设置电容c1的第二端与地之间。参照图2，给出了本发明实施例中的另一种射频功率放大器的电路结构图。图2中，子滤波电路包括电感l1以及电容c1，电感l1串联在电容c1的第二端与地之间。在具体实施中，第二子滤波电路可以包括第二电容c2，第二电容c2的端可以与功率合成变压器的第二输入端以及功率放大单元的第二输入端耦接，第二端可以接地。在本发明实施例中，为提高谐波滤波性能，第二子滤波电路还可以包括第二电感l2，第二电感l2可以设置第二电容c2的第二端与地之间。继续参照图2，第二子滤波电路包括第二电感l2以及第二电容c2，第二电感l2串联在第二电容c2的第二端与地之间。在具体实施中，串联电感的到地电容和该电感的谐振频率可以在功率放大单元的二次谐波频率附近。也就是说，当子滤波电路包括电容c1以及电感l1时，电容c1与电感l1的谐振频率在功率放大单元的二次谐波频率附近。相应地。广东U段射频功率放大器要多少钱微波固态功率放大器的工作状态主要由功率、效率、失真及被放大信号的性 质等要求来确定。

    单位为分贝)，再根据链路预算lb确定终端的发射功率(transmittingpower，pt)(单位为分贝瓦或者分贝毫瓦)。终端在与基站通信后，确定天线的发射功率pt，根据天线的发射功率pt和天线的增益确定射频功率放大器电路的输出功率，根据射频功率放大器电路的输出功率确定射频功率放大器电路的输入功率和增益，通过微控制器对射频功率放大器电路的输入功率进行调节，并根据增益确定射频功率放大器电路中的模式控制信号，使其终的输出功率满足要求。其中，路径损耗pl的计算参见公式(1)：pl＝20log10(f)+20log10(d)–c(1)；其中，f为信号频率，单位为mhz；d为基站和终端之间的距离；c为经验值，一般取28。在一些实施例中，如欲计算出户外空旷环境中距离为d＝1200米，频率为f＝915mhz和f＝，则可根据公式(1)推导出f＝915mhz时的pl为：20log10(915)+20log10(1200)–28＝，还可推导出f＝：20log10(2400)+20log10(1200)–28＝。如果发送器与目标接收机之间的路径损耗pl大于链路预算lb，那么就会发生数据丢失，无法实现通信，因此，链路预算lb需要大于等于路径损耗pl，据此可以得到链路预算值。终端的发射功率pt由式(2)计算得到：lb＝pt+gt+gr-rs(2)；其中，gt为终端的天线增益，单位为分贝。

    当射频功率放大器电路处于非负增益模式时，可控衰减电路处于无衰减状态，需要减少对射频功率传导的影响，在应用中需要将输入匹配电路和可控衰减电路隔离。当射频功率放大器电路处于负增益模式时，可控衰减电路处于衰减状态，一部分射频传导能量进入可控衰减电路变成热能消耗掉，另一部分射频传导能量进入功率放大器进行放大(在加强了负反馈的电路基础上，再放大衰减后的射频信号)。本申请实施例中的可控衰减电路处于衰减状态时，整个电路的衰减程度可达到-10db左右。可以理解为，比原来从rfin端进入电路的输入信号，已经衰减了10db。从整体电路的增益特性看，若原来的已经加强负反馈的放大器的增益是0db，那么现在功率放大器的增益就是-10db了。整个电路的负增益由三部分完成：(1)fet的偏置电路向降压降流切换；(2)射频功率放大器电路驱动级的反馈电路向反馈增强切换；(3)输入匹配中可控衰减电路的接地开关打开。其中(1)(2)同时满足时，从设计看整体电路增益低实现0db左右。再加入措施(3)，电路可再多衰减10db左右。即满足负增益放大。图2a中的可控衰减电路的结构如图3所示，可控衰减电路包括：串联电感l和并联到地的电阻r和开关sw1。线性：由非线性分析知道，功率放大器的三阶交调系数时与负载有关的。

    gr为基站的接收机天线增益，单位为分贝；rs为接收机灵敏度，是在可接受的信噪比(signaltonoiseratio，snr)情况下，系统能探测到的小的射频信号。rs的计算可以参见公式(3)：rs＝-174dbm/hz+nf+10logb+snrmin(3)；其中，-174dbm/hz为热噪声底限；nf为全部接收机噪声，单位为分贝；b为接收机整体带宽，snrmin则为小信噪比。一般来说，射频功率放大器电路存在高功率模式(非负增益)，率模式(非负增益)和低功率模式(负增益)这三种模式。由于射频收发器的线性功率输出范围为-35dbm～0dbm，因此，若超出这一范围，信号将产生非线性。当射频功率放大器电路工作在高功率模式时，需要射频功率放大器电路的饱和功率为，此时信号将产生非线性，其功率需要小于，此时射频功率放大器电路的线性增益为30db，因此，其线性输出功率范围为：-5dbm～。当射频功率放大器电路工作在率模式时，需要射频功率放大器电路的饱和功率为20dbm，此时信号将产生非线性，其功率需要小于10dbm才能实现线性输出，此时射频功率放大器电路的线性增益为15db，因此，其线性输出功率范围为：-20dbm～10dbm。当射频功率放大器电路工作在低功率模式(负增益)时，需要射频功率放大器电路的饱和功率为5dbm。功率放大器在无线通信系统中是一个不可缺少的重要组成部分通信体制的发展功率放大器进入了快速发展的阶段。湖南高科技射频功率放大器系列

效率：功率放大器的效率除了取决于晶体管的工作状态、电路结构、负载 等因素外，还与输出匹配电路密切相关。陕西宽带射频功率放大器定制

    其中：串联电感l用于匹配并联到地支路中的sw1在关闭状态的寄生电容，减少对后级驱动放大电路的输入匹配电路的影响。在负增益模式下，sw1处在导通状态，电阻r主要承担对射频输入功率分流后的衰减，sw1主要负责射频输入支路端与接地端(gnd)的导通。若系统要求的增益很低，r也可以省略，用sw1自身导通时寄生的电阻吸收和衰减射频功率。这里的开关可以用各种半导体工艺实现，如互补金属氧化物半导体(complementarymetaloxidesemiconductor，cmos)，绝缘体上硅(silicononinsulator，soi)cmos管，pin二极管等，其中，pin表示：在p和n半导体材料之间加入一薄层低掺杂的本征(intrinsic)半导体层，组成的这种p-i-n结构的二极管就是pin二极管。需要说明的是，r所在的可控衰减电路与后级的功率放大电路的关系是并联关系。并联关系在于电压相同时，r越小，可控衰减电路分得电流越大，得到的功率越多。故r越小，进入可控衰减电路的功率越多，相应的进入后级功率放大电路的功率就越少，衰减就越大。所以，为了实现大幅度的衰减，r有时需要省略，依靠sw自身的导通电阻ron。其中，串联电感l1的通过以下方法得到：在未加入可控衰减电路时，若输入匹配电路101对应的阻抗为：z0＝r0+jx0。陕西宽带射频功率放大器定制

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